Все |0-9 |А |Б |В |Г |Д |Е |Ж |З |И |К |Л |М |Н |О |П |Р |С |Т |У |Ф |Х |Ц |Ч |Ш |Щ |Э |Ю |Я

Каталог статей Советы мастерам Электромеханикам

Поиск по тегам : техническое обслуживание электродвигателей, оценка технического состояния электродвигателей, проверка состояния щеточного механизма электродвигателей с фазным ротором, проверка работы электродвигателя, проверка посадки шкива, полумуфты или звездочки на валу


Сварочный аппарат своими руками PDF Печать E-mail
Оглавление
Сварочный аппарат своими руками
Основные характеристики источника питания сварочной дуги
Исправление внешней характеристики источника питания
Дополнительные характеристики
Улучшение свойств горения дуги
Дуга постоянного тока
Выбор мощности сварочного трансформатора
Расчет сварочного трансформатора
Стандартная методика расчета
Расчет нестандартного трансформатора

 


 

Стандартная методика расчета

Здесь приводится методика, применимая для расчета распростра­ненных в промышленности сварочных трансформаторов с увеличенным магнитным рассеянием. Трансформатор изготовлен на основе П-образного магнитопровода (рис. 1.22). Его первичная и вторичная обмотки состоят из двух равных частей, которые расположены на противоположных плечах магнитопровода. Соединены между собой половины обмоток на разных плечах последовательно.

 

Исходными данными при расчете сварочного трансформатора яв­ляются заданная мощность трансформатора, коэффициент продолжительности работы, номинальный ток, напряжение холостого хода и тепловой режим работы. Для выбора числа витков обмоток транс­форматора рекомендуется пользоваться эмпирической зависимостью параметра Е (в вольтах на виток):

 

E = 0,55 + 0,095 Pдл

 

Рис. 1.22

Эта зависимость справедлива для широкого диапазона мощно­стей, однако наибольшую сходимость результатов дает в диапазоне 5...30 кВа. Также вводится параметр мощности, учитывающий продолжительность работы трансформатора:

 

Pдл = U2 · I2 (ПР/100)1/2 · 10-3

 

где I2 - номинальный сварочный ток, A; U2 - напряжение холостого хода вторичной обмотки; ПР - коэффициент продолжительности ра­боты, %. Коэффициент продолжительности работы показывает, сколько времени (в процентах) трансформатор работает в дуговом ре­жиме (нагревается), остальное время он находится в режиме холосто­го хода (остывает). Для самодельных конструкций и переносных про­мышленных трансформаторов ПР можно считать равным 15...20%.

Комментируя вышесказанное, следует отметить, что сам ПР в об­щем-то не влияет на выходной ток трансформатора, впрочем, как и соотношения витков трансформатора не слишком-то сказываются на параметре ПР у готового изделия. ПР в большей степени зависит от других факторов: сечения провода и плотности тока, изоляции и спо­соба укладки провода, вентиляции. Однако с точки зрения приведен­ной методики считается, что для различных ПР более оптимальными будут несколько отличные соотношения между количеством витков катушек и площадью сечения магнитопровода, хотя, в любом случае, выходная мощность остается неизменной, рассчитанная на заданный ток I2. Ничто не мешает нам принять ПР, скажем, 60% или все 100%, а эксплуатировать трансформатор на меньшем значении, как на практике обычно и происходит. Хотя, по-моему, лучшее сочетание обмоточных данных и геометрии трансформатора обеспечивает вы­бор значения ПР пониже.

 

Числа витков (сумма обеих половин) первичной и вторичной об­моток определяются соответственно:

 

N1 = U1/E; N2 = U2/E

 

где U1 - напряжение сети, В.

Номинальный ток первичной обмотки в амперах:

 

I1 = I2·km/n,

 

где km = 1,05... 1,1 - коэффициент, учитывающий намагничивающий ток трансформатора; п =N1/ N2 - коэффициент трансформации.

 

Сечение стали сердечника трансформатора (см2) определяется по формуле:

 

S = U2·104/(4,44·ƒ·N2·Bm),

 

где ƒ = 50 Гц - промышленная частота тока; Вт - индукция магнит­ного поля в сердечнике, Тл. Для трансформаторной стали индукция может быть принята Вт = 1,5...1,7 Тл, рекомендуется принимать бли­же к меньшему значению.

 

Конструктивные размеры трансформатора приведены примени­тельно к стержневой конструкции магнитопровода. Линейные разме­ры даны в миллиметрах:

  • ширина пластины стали из пакета магнитопровода

 

α = (100/(p1·kc))1/2;

 

  • толщина пакета пластин плеча магнитопровода b = α·p1;

 

 

  • ширина окна магнитопровода c = b/p2, где p1 = 1,8...2,2; p2 = 1,0...1,2; kc = 0,95...0,97 - коэффициент запол­нения стали. Измеряемая по линейным размерам сторон собранного трансформатора площадь сечения магнитопровода будет несколько больше рассчитанного значения, надо учитывать неизбежные зазоры между пластинами в наборе железа, и равняется: Sиз = S/kc.

 

Высота магнитопровода методикой строго не устанавливается и выбирается исходя из размеров катушек с проводом, крепежных размеров, а также учитывается расстояние между катушками, которое выставляется при подстройке тока трансформатора. Размеры катушек определяются сечением провода, количеством витков и способом намотки.

 

 

Пример расчета

 

Для примера возьмемся рассчитать с помощью вышеприведенной методики данные для сварочного трансформатора, рассчитанного на рабочий ток вторичной катушки I2 = 160 А, с выходным напряжением холостого хода U2 = 50 В, сетевым напряжением U1 = 220 В, значение ПР примем, скажем, 20%. Будем сразу подставлять заданные значения в приведенные выше формулы.

 

 

формула

Итак, параметр мощности:

 

 

формула

 

Определяем значение вольта на виток:

 

 

формула

 

Числа витков:

 

формула

Коэффициент трансформации:

 

 

формула
 

 

Ток первичной обмотки:

 

 

формула

где принимается km = 1,1.

 


И, наконец, сечение магнитопровода:

 

 

формула

 

где принимаем Вm = 1,5 Тл.

 

Сразу же рассчитаем измеряемое значение Sиз, так как на практике именно его приходится подбирать:

 
формула

Геометрические параметры магнитопровода:

 

  • ширина пластин плеч магнитопровода

 

формула

  • толщина пакета пластин магнитопровода

b = 37,7∙2 = 75,4 мм;

  • ширина окна магнитопровода с = 75,4 1,2 = 90 мм. (значение α подбирается ближайшее из сортамента трансформаторной стали, конечное значение b корректируется с учетом ранее вы­бранного α, ориентируясь на полученные значения S и SИЗ).

Сварочный ток можно регулировать, перемещая секции первичной и вторичной обмоток относительно друг друга. Чем больше расстояние между первичной и вторичной обмотками, тем меньшим будет выходная мощность сварочного трансформатора.

 

Таким образом, для сварочного трансформатора с ходовым током 160 А нами были получены значения основных параметров: суммарное количество витков первичных катушек N1= 247 вит. и измеряемая площадь сечения магнитопровода SИЗ = 28,4 см . Так как был отдельно проведен расчет трансформатора для случая с ПР = 100%, то соотношения SИЗ и N1 в этом случае получились несколько иными: 41,6 см2 и 168 соответственно для того же тока 160 А.

Рис. 1-23
 

 

На что нужно обратить внимание, анализируя полученные результаты? Прежде всего, в этом случае соотношения между S и N для определенного тока действительны только для сварочного трансформатора, изготовленного по схеме с увеличенным магнитным рассеиванием. Если бы мы применили значения S и N1, полученные для этого типа трансформатора, для другого трансформатора - построенного по схеме силового трансформатора (рис. 1.23, а), то выходной ток при тех же значениях S, N1, значительно возрос бы, предположительно в 1,4...1,5 раза или пришлось бы примерно во столько же раз увеличить количество витков первичной катушки N1, для сохранения заданной величины тока. Сварочные трансформаторы, у которых секции вторичной катушки намотаны поверх первичной, получили большее распространение при самостоятельном изготовлении. Магнитный поток у них более сконцентрирован и энергия передается более рационально, хотя это и может приводить к некоторому ухудшению сварочных характеристик, о чем уже было сказано выше. Также надо учитывать, что сложно получить ток дуги выше 200 А при работе от бытовой однофазной сети.



 
Добавить в избранное | Сделать стартовой

Rambler's Top100 Рейтинг@Mail.ru

(c)